岩土力学 ›› 2019, Vol. 40 ›› Issue (4): 1413-1419.doi: 10.16285/j.rsm.2017.2171
刘家顺1, 2,王来贵2,张向东1,李学彬3,张建俊1,任 昆1
LIU Jia-shun1, 2, WANG Lai-gui2, ZHANG Xiang-dong1, LI Xue-bin3, ZHANG Jian-jun1, REN Kun1
摘要: 围压循环变化将引起土体孔压累积,加剧土体累积塑性应变,导致地基灾变事故。为研究围压循环变化对饱和粉质黏土变形特性的影响,利用GDS双向振动三轴仪,进行部分排水时饱和粉质黏土的变围压循环三轴试验,研究不同应力路径斜率和循环动应力比时饱和粉质黏土的孔压、轴向累积塑性应变和体应变发展规律,建立部分排水条件时考虑循环围压和循环动应力耦合作用的地基粉质黏土累积应变数学模型。试验结果表明:部分排水时饱和粉质黏土孔压、轴向累积塑性应变和体应变均随循环动应力比和应力路径斜率的增大而增大;动孔压比随着振动次数的增加明显分为急剧增加、快速下降和持续平稳3个阶段;轴向累积塑性应变和体应变均随振动次数的增加而增大。当加载次数超过2 500次时,粉质黏土孔压趋于平稳,变形速率略有降低,但变形持续增加。补充试验结果表明,所建立模型与试验结果具有较高的一致性。研究结果将为交通循环荷载导致的地基灾变控制技术提供理论依据。
中图分类号:
[1] | 刘家顺, 王来贵, 张向东, 杨建军, 孙嘉宝, . 部分排水条件下饱和黏土 渐近状态本构模型研究[J]. 岩土力学, 2020, 41(2): 485-491. |
[2] | 刘忠玉, 夏洋洋, 张家超, 朱新牧. 考虑Hansbo渗流的饱和黏土 一维弹黏塑性固结分析[J]. 岩土力学, 2020, 41(1): 11-22. |
[3] | 王丽琴, 邵生俊, 王 帅, 赵 聪, 石鹏鑫, 周 彪, . 原状黄土的压缩曲线特性[J]. 岩土力学, 2019, 40(3): 1076-1084. |
[4] | 王丽琴,邵生俊,赵 聪,鹿忠刚,. 黄土初始结构性对其压缩屈服的影响[J]. , 2018, 39(9): 3223-3228. |
[5] | 丑亚玲,郏书胜,张庆海,曹 伟,盛 煜,. 考虑结构性的冻融作用对黄土湿陷系数的影响[J]. , 2018, 39(8): 2715-2722. |
[6] | 刘家顺,张向东,孙嘉宝,杨建军,方天健. 主应力轴旋转下K0固结饱和粉质黏土孔压及变形特性试验研究[J]. , 2018, 39(8): 2787-2794. |
[7] | 陈乐求,张家生,陈俊桦,陈积光,. 水泥改良泥质板岩粗粒土的静动力特性试验[J]. , 2017, 38(7): 1903-1910. |
[8] | 浦少云,饶军应,杨凯强,黄质宏,李永辉,陈泽南,李 勤,刘汉卿,. 循环荷载下土体变形特性研究[J]. , 2017, 38(11): 3261-3270. |
[9] | 马冬冬,马芹永,袁 璞,姚兆明, . 主动围压状态人工冻结砂土SHPB试验与分析[J]. , 2017, 38(10): 2957-2961. |
[10] | 刘忠玉,陈 捷,李东阳,. 考虑剪应力作用的刚性挡土墙主动土压力分析[J]. , 2016, 37(9): 2443-2450. |
[11] | 何春灿 ,胡新丽 ,龚 辉 ,谭福林 ,章 涵 ,张小勇,. 基于软硬石模板库的土石混合体细观损伤与力学特性分析[J]. , 2016, 37(10): 2993-3002. |
[12] | 蒋中明 ,龙 芳 ,熊小虎 ,冯树荣 ,钟辉亚,. 边坡稳定性分析中的渗透力计算方法考证[J]. , 2015, 36(9): 2478-2486. |
[13] | 王仕传,孙本杰,邵 艳. 改进的主动土压力计算方法[J]. , 2015, 36(5): 1375-1379. |
[14] | 梅 源 ,胡长明 ,魏弋峰 ,张文萃 ,袁一力 ,王雪艳 , . Q2、Q3黄土深堑中高填方地基变形规律离心模型试验研究[J]. , 2015, 36(12): 3473-3481. |
[15] | 刘晓磊 ,贾永刚 ,郑杰文,. 波浪导致黄河口海床沉积物超孔压响应现场试验研究[J]. , 2015, 36(11): 3055-3062. |
|