岩土力学 ›› 2020, Vol. 41 ›› Issue (3): 1039-1047.doi: 10.16285/j.rsm.2019.0545
雷升祥1, 2, 3,赵 伟1, 2
LEI Sheng-xiang 1, 2, 3, ZHAO Wei1, 2
摘要: 传统锚喷支护不能满足软岩隧道变形控制的要求,让压支护成为控制变形的重要手段。环向让压支护是在隧道环向设置让压装置,实现支护结构刚?柔?刚的特性。从隧道开挖?支护过程中能量转化的角度,阐明了环向让压支护的原理,运用结构力学的解析法分析影响支护结构变形的主要因素,利用有限元软件ABAQUS比较分析传统支护与环向让压支护力学特点。得出如下结论:初期支护属于典型的压弯构件,环向让压支护通过环向压力使得让压装置屈曲,与支护结构的内力相一致,既能实现一定的支护阻力,又通过周长的缩短调整围岩应力和围岩压力;环向让压装置应设置在弯曲应力较小处,并确保其抗剪切的刚度和承载力,应具备“强剪弱压”的特点;环向让压支护具有刚?柔?刚的力学特性,可以实现与高地应力软岩的流变特性相适应。
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[1] | 董青, 周正华, 苏杰, 李小军, 郝冰, . 基于对数动骨架的可考虑液化大变形本构[J]. 岩土力学, 2021, 42(7): 1903-1910. |
[2] | 朱淳, 何满潮, 张晓虎, 陶志刚, 尹乾, 李利峰, . 恒阻大变形锚杆非线性力学模型 及恒阻行为影响参数分析[J]. 岩土力学, 2021, 42(7): 1911-1924. |
[3] | 江文豪, 詹良通. 考虑井阻效应及径向渗透系数变化下砂井 地基的大变形固结[J]. 岩土力学, 2021, 42(3): 755-766. |
[4] | 张传庆, 吕浩安, 刘小岩, 周辉, 高阳, 闫东明, . 隧道新型恒阻让压装置的工作机制研究[J]. 岩土力学, 2020, 41(12): 4045-4053. |
[5] | 程利兴, 姜鹏飞, 杨建威, 朱阳涛, 郑仰发, 张镇, 李冰冰, . 深井孤岛工作面巷道围岩采动应力分区演化特征[J]. 岩土力学, 2020, 41(12): 4078-4086. |
[6] | 雷江, 陈卫忠, 李翻翻, 于洪丹, 马永尚, 谢华东, 王富刚, . 引红济石引水隧洞围岩力学特性研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(9): 3435-3446. |
[7] | 陈卫忠, 田 云, 王学海, 田洪铭, 曹怀轩, 谢华东, . 基于修正[BQ]值的软岩隧道挤压变形预测[J]. 岩土力学, 2019, 40(8): 3125-3134. |
[8] | 蒲诃夫, 宋丁豹, 郑俊杰, 周 洋, 闫 婧, 李展毅. 饱和软土大变形非线性自重固结模型[J]. 岩土力学, 2019, 40(5): 1683-1692. |
[9] | 周小文, 程 力, 周 密, 王 齐, . 离心机中球形贯入仪贯入黏土特性[J]. 岩土力学, 2019, 40(5): 1713-1720. |
[10] | 魏 星, 张 昭, 王 刚, 张建民, . 饱和砂土液化后大变形机制的离散元细观分析[J]. 岩土力学, 2019, 40(4): 1596-1602. |
[11] | 刘泉声, 邓鹏海, 毕晨, 李伟伟, 刘军, . 深部巷道软弱围岩破裂碎胀过程及锚喷-注浆 加固FDEM数值模拟[J]. 岩土力学, 2019, 40(10): 4065-4083. |
[12] | 崔光耀, 祁家所, 王明胜, . 片理化玄武岩隧道围岩大变形控制现场试验研究[J]. 岩土力学, 2018, 39(S2): 231-237. |
[13] | 杨忠民,高永涛,吴顺川,成子桥,. 基于收敛–约束原理的大变形隧道初支更换时机优化研究[J]. , 2018, 39(S1): 395-404. |
[14] | 周亚东,邓 安,鹿 群, . 非饱和土一维大变形固结模型[J]. , 2018, 39(5): 1675-1682. |
[15] | 李传勋,董兴泉,金丹丹,王玉林,. 考虑起始坡降双层地基的大应变非线性固结[J]. , 2018, 39(5): 1877-1884. |
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