›› 2008, Vol. 29 ›› Issue (5): 1275-1279.

• 基础理论与实验研究 • 上一篇    下一篇

CFG桩复合地基现场试验及有限元模拟分析

黄生根   

  1. 中国地质大学(武汉)工程学院,武汉 430074
  • 收稿日期:2007-05-09 出版日期:2008-05-10 发布日期:2013-07-24
  • 作者简介:黄生根,男,1967年生,博士,教授,主要从事岩土工程教学与科研工作

Test study and finite element analysis of CFG composite foundation

HUANG Sheng-gen   

  1. Faculty of Engineering, China University of Geosciences, Wuhan 430074, China
  • Received:2007-05-09 Online:2008-05-10 Published:2013-07-24

摘要: 在厚褥垫状态或路堤荷载作用下复合地基的破坏主要取决于桩-褥垫体系的作用,复合地基中单桩的承载力远未发挥出来。由有限元计算结果得出以下规律:(1) 随着褥垫厚度增加,桩土应力比减小;褥垫厚度超过300 mm后,褥垫厚度的影响急剧减小;褥垫厚度超过500 mm后,褥垫厚度的影响继续减小。(2) 褥垫厚度较薄时( 100 mm),褥垫模量对桩土应力比影响很大;褥垫厚度超过300 mm时,褥垫模量对桩土应力比的影响减小;褥垫厚度达到500 mm后,褥垫模量对桩土应力比影响很小。(3) 承载板刚度小于6.25 MN•m2时,桩土应力比随刚度增大;承载板刚度大于6.25 MN•m2时,刚度对桩土应力比的影响很小。

关键词: CFG桩复合地基, 有限元法, 桩土应力比, 褥垫

Abstract: According to the results of in-situ tests, the failure mechanism of composite foundation is mainly decided by the interaction between soil and cushion in the state of thick cushion or under embankments; and the practical bearing capacity of a pile in composite foundation is not brought into full play. The following rules are got from the calculation results of FEM: (1) the stress ratio of pile to soil (n) decreases with the thickness increasing; as the thickness exceeds 300 mm, the influence of cushion thickness on n reduces sharply; as the thickness exceeds 500 mm, the influence of cushion thickness is small. (2) When the cushion thickness is relatively thin ( 100 mm), the influence of cushion modulus on n is great; as the thickness exceeds 300mm, the influence decreases; as the thickness exceeds 500 mm, the influence is very small. (3) as the rigidity of bearing plate is smaller than 6.25 MN•m2, the stress ratio of pile to soil increases with the rigidity increasing; as the rigidity exceeds 6.25 MN•m2, the influence of rigidity on n is very small.

Key words: CFG composite foundation, finite element method, stress ration of pile to soil, cushion

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[1] 王翔南, 李全明, 于玉贞, 喻葭临, 吕禾, . 基于扩展有限元法对土体滑坡破坏过程的模拟[J]. 岩土力学, 2019, 40(6): 2435-2442.
[2] 芮 瑞, 孙 义, 朱 勇, 吴端正, 夏元友, . 刚性基础下复合地基褥垫层细观工作机制[J]. 岩土力学, 2019, 40(2): 445-454.
[3] 郑安兴, 罗先启, 陈振华, . 基于扩展有限元法的岩体水力劈裂耦合模型[J]. 岩土力学, 2019, 40(2): 799-808.
[4] 郑安兴,罗先启,. 危岩水力劈裂分析的扩展有限元法[J]. , 2018, 39(9): 3461-3468.
[5] 宋 佳,古 泉,许成顺,杜修力,. 饱和土动力方程全显式有限元法在 OpenSees中的实现与应用[J]. , 2018, 39(9): 3477-3485.
[6] 宋 佳,杜修力,许成顺,孙宝印,. 饱和土场地-桩基-地上结构体系的地震响应研究[J]. , 2018, 39(8): 3061-3070.
[7] 李 宁,郭双枫,姚显春,. 再论岩质高边坡稳定性分析方法[J]. , 2018, 39(2): 397-406.
[8] 罗先启,郑安兴,. 岩体裂隙模拟的扩展有限元法应用研究[J]. , 2018, 39(2): 728-734.
[9] 姜文雨, 刘 一, . 刚性桩复合地基中性面深度与桩土应力比计算[J]. 岩土力学, 2018, 39(12): 4554-4560.
[10] 刘忠玉, 张家超, 郑占垒, 关 聪. 考虑Hansbo渗流的二维Biot固结有限元分析[J]. 岩土力学, 2018, 39(12): 4617-4626.
[11] 刘振平,杜根明,蔡 洁,周 凡,刘 建,卞 康,. 基于MeshPy的3DGIS与三维有限元数值计算无缝耦合方法[J]. , 2018, 39(10): 3841-3852.
[12] 邹德高,刘 锁,陈 楷,孔宪京,余 翔,. 基于四叉树网格和多边形比例边界有限元方法的岩土工程地震响应非线性静动力分析[J]. , 2017, 38(S2): 33-40.
[13] 李连祥,黄佳佳,符庆宏,成晓阳,胡 峰, . 不同置换率复合地基力学性状附加荷载影响规律离心试验研究[J]. , 2017, 38(S1): 131-139.
[14] 林良庆,陈福全. 大直径贝诺特桩套管上拔机制分析[J]. , 2017, 38(8): 2385-2394.
[15] 闫富有,常 键,刘忠玉. 黏弹-双曲线Drucker-Prager塑性模型应力更新隐式算法[J]. , 2017, 38(6): 1797-1804.
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[1] 吴 琼,唐辉明,王亮清,林志红. 库水位升降联合降雨作用下库岸边坡中的浸润线研究[J]. , 2009, 30(10): 3025 -3031 .
[2] 雷永生. 西安地铁二号线下穿城墙及钟楼保护措施研究[J]. , 2010, 31(1): 223 -228 .
[3] 肖 忠,王元战,及春宁,黄泰坤,单 旭. 波浪作用下加固软基上大圆筒结构稳定性分析[J]. , 2010, 31(8): 2648 -2654 .
[4] 李 峰,王晓睿,罗晓辉,郭院成. 基坑坑底稳定性的机会约束评估方法[J]. , 2010, 31(12): 3867 -3874 .
[5] 赵洪波,茹忠亮,张士科. SVM在地下工程可靠性分析中的应用[J]. , 2009, 30(2): 526 -530 .
[6] 张 霆,刘汉龙,胡玉霞,STEWART Doug. 鼓式土工离心机技术及其工程应用研究[J]. , 2009, 30(4): 1191 -1196 .
[7] 高文华,朱建群,张志敏,黄自永. 基于Hoek-Brown非线性破坏准则的软岩地基极限承载力数值模拟[J]. , 2011, 32(2): 593 -598 .
[8] 章定文,刘松玉,顾沉颖. 各向异性初始应力状态下圆柱孔扩张理论弹塑性分析[J]. , 2009, 30(6): 1631 -1634 .
[9] 石祥超,孟英峰,李 皋. 几种岩石强度准则的对比分析[J]. , 2011, 32(S1): 209 -216 .
[10] 舒志乐 ,刘新荣 ,朱成红 ,郭子红 ,李晓红. 隧道衬砌空洞探地雷达三维探测模型试验研究[J]. , 2011, 32(S1): 551 -0558 .