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期刊信息
  • 岩土力学
    Rock and Soil Mechanics
    (月刊,1979年创刊)
    主管:中国科学院
    主办:中国科学院武汉岩土力学研究所
    主编:孔令伟
    编辑:《岩土力学》编辑部
    ISSN 1000-7598 CN 42-1199/O3
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2015年, 第36卷, 第9期 刊出日期:2015-09-10
基础理论与实验研究
海底管线整体屈曲过程中土体水平向阻力模型研究
刘 润 ,刘文彬 ,洪兆徽 ,王 乐,
. 2015 (9):  2433-2441.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.001
摘要 ( 1297 )   PDF(1016KB) ( 1855 )  
高温、高压作用下不埋或浅埋的海底管线较易发生水平向整体屈曲,土体对管线的阻力决定了管线的变形形态及变形后的应力状态,因此,确定管线受到的土体阻力对准确地分析管线的整体屈曲有重要意义。开展了基于渤海砂性土体的系列室内模型试验,测定了不同埋深条件下管线受到的土体阻力,建立了随埋深条件而变化的土体动态阻力模型,揭示了埋深对土体阻力峰值和最终稳定值的影响。由于ABAQUS内置的罚函数接触模型无法实现管-土界面的动态摩擦特性,开发了子程序VFRIC,在管线温-压联合作用下的整体屈曲分析中成功引入了建立的土体动态阻力模型,实现了土体阻力大小与管线位移相关的动态接触特性模拟,从而较为真实地反映了管线整体屈曲过程中受到的土体阻力变化过程。研究表明,不同土体阻力模型对管线整体屈曲分析结果影响显著,在动态阻力模型中由于土体阻力存在峰值和衰减过程,因此计算得到的管线整体屈曲临界轴力明显提高,管线屈曲变形更为集中,最大弯矩和应变也相应增大。
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率相关本构模型的临界状态描述
孔令明,罗 汀,姚仰平
. 2015 (9):  2442-2450.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.002
摘要 ( 1249 )   PDF(803KB) ( 1721 )  
临界状态是土的重要破坏特征,是当今许多土本构模型建立的基础。由于工程和试验中不能忽略时间因素,临界状态实际上是土在一定的时间作用下或者说一定的加载速率作用下表现出的破坏规律。率相关本构模型作为考虑了时间对土应力-应变关系影响的本构模型,理应可以描述临界状态。通过使用较为常用的率相关本构模型——过应力弹黏塑性模型对三轴不排水和排水剪切进行预测,探讨了这些模型对临界状态的描述情况。预测结果表明:(1)第1类过应力弹黏塑性模型(该模型认为屈服面是黏塑性体积应变率的等值面)计算所得的三轴不排水应力路径在临界状态线的下方出现应变软化,并且应力路径趋向于坐标原点,不能终止于临界状态;(2)第2类过应力弹黏塑性模型(认为屈服面是黏塑性标量因子的等值面)在对高应变率三轴排水剪切进行预测时,所得的最终应力比超过临界状态应力比;(3)第3类过应力弹黏塑性模型,亦即时间UH模型(认为屈服面是统一硬化参量变化率的等值面,并认为土产生应力塑性变形)在三轴不排水和排水剪切条件下均能较好反映临界状态。通过3种模型的公式分析了前述预测结果产生的原因。
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不同胶结尺寸的粒间胶结强度统一表达式
蒋明镜 ,金树楼 ,张 宁 ,
. 2015 (9):  2451-2457.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.003
摘要 ( 1277 )   PDF(1176KB) ( 1555 )  
为研究胶结物的尺寸,即胶结宽度、胶结厚度,对粒间胶结物力学特性的综合影响,在分析已完成的不同胶结宽度和厚度微观胶结模型试验基础上,提出了考虑胶结尺寸的胶结强度统一表达式。结果表明:不同胶结尺寸试样的峰值压缩和峰值拉伸荷载均与端部约束因子 和高宽比例因子 相关;不同胶结尺寸试样的抗剪和抗扭能力可以使用统一的表达形式,即拟合剪切系数和抗转动系数来表征;在三维峰值荷载空间中,不同胶结尺寸下胶结试样荷载包线均呈开口空心椭球状,随着胶结宽度的增大,试样峰值荷载增大,且增大趋势明显;随着胶结厚度的增大,试样峰值荷载减小,而当胶结厚度达到一定程度后,减小趋势不明显。
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水-应力作用下软岩细观结构摩擦接触分析
周翠英 ,李伟科 ,向中明 ,黎杰明 ,
. 2015 (9):  2458-2466.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.004
摘要 ( 1196 )   PDF(932KB) ( 1650 )  
针对我国南方地区红层软岩变形破坏特点,在典型软岩细观结构显微观察试验基础上,概化出其细观结构模型,据此探讨软岩骨架颗粒摩擦接触关系,包括直接和间接摩擦接触两种关系:(1)直接摩擦接触分为静摩擦接触和动摩擦接触两个过程考虑,静摩擦接触中的最大静摩擦系数会随着实际接触面积、法向荷载、停留时间增大而增大;动摩擦接触中的动摩擦系数则随着速度突然增大而增大。(2)间接摩擦接触作用主要体现在黏土矿物的抗剪强度上,其主要由充填其间的黏土矿物颗粒间的摩擦系数和黏结强度决定。在此基础上,研究水对软岩骨架颗粒摩擦的弱化作用:水的弱化作用主要体现在对骨架颗粒接触应力的改变和黏土矿物本身的弱化效应,具体表现为水作用下骨架颗粒与黏土矿物间的接触应力降低、黏土矿物的黏聚力和内摩擦角减小。这一弱化效应将有效降低软岩骨架颗粒间的摩擦力,从而造成软岩结构强度降低,使得破坏过程更容易发生。以上分析可以在一定程度上反映软岩三轴压缩试验过程。
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黏结剂含量对含瓦斯煤剪切细观损伤力学特性影响的试验研究
程立朝 ,许 江 ,冯 丹 ,田傲雪,刘义鑫,
. 2015 (9):  2467-2477.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.005
摘要 ( 1503 )   PDF(3257KB) ( 1166 )  
采用自主研发的含瓦斯煤岩细观剪切试验装置,开展不同黏结剂含量条件下的含瓦斯煤剪切试验研究,研究了煤的强度特性、裂纹演化模式、裂纹长度变化规律、细观裂纹形态特征和形成机制,并探讨了黏结剂含量对含瓦斯煤剪切力学特性、裂纹宏细观演化和损伤特性的影响。研究结果表明:随着黏结剂含量的增加,含瓦斯煤抗剪强度较好地服从线性增加关系,宏观裂纹的数目和分叉在增加,峰后稳定阶段所占总试验阶段的比例不断减小;裂纹总有效长度变化可分为急增、缓增和稳定3个阶段;随着黏结剂含量的增加,相邻裂纹之间的损伤区类型发生变化,宏观断裂面形成方式由裂纹的直接连通向主裂纹分叉连通和翼型主裂纹间损伤区连通方式转化;通过对黏结剂含量为5.3%条件下含瓦斯煤剪切细观裂纹形成机制分析可知,宏观裂纹前端存在几条由宽到窄、近似在一条线上分布的细观裂纹,前方新裂纹不断出现,后方裂纹不断长大,并发生翼裂纹连通,翼型裂纹重叠部分产生损伤,形成宏观裂纹,从而引起宏观裂纹不断向前扩展;主裂纹壁的次级裂纹是由几条呈雁行式排列的翼型裂纹组成;主裂纹之间的贯通方式为翼裂纹和反翼裂纹连通,取决于其相对位置。
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边坡稳定性分析中的渗透力计算方法考证
蒋中明 ,龙 芳 ,熊小虎 ,冯树荣 ,钟辉亚,
. 2015 (9):  2478-2486.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.006
摘要 ( 1660 )   PDF(773KB) ( 2348 )  
针对土力学中渗透力概念模糊、计算方法不统一的问题,从饱和土体的两相介质组成特性研究出发,全面阐释了饱和土体中与水相关的作用力概念,揭示了各种水作用力对土体骨架的面力作用本质。建立了渗流条件下土体、土骨架和孔隙水体的受力分析模型,推导了土中水流动形成的渗透力计算公式。从土体受力分析的弹塑性有限元和极限平衡分析方法两个角度,阐述了渗透力荷载效应的计算模式。分析结果表明:在有限元方法中采用有效应力原理进行土体受力分析可以正确反映渗透力荷载效应;条分法中的面力模型也可完全代表渗透力的荷载作用效应,但由于条分法中条间力假定的存在将导致渗透力荷载效应不能全面得到反映。边坡稳定性分析的水土合算总应力法在理论上是不完备的,而基于有效应力思想的水土分算法将条块边界上所有的水压力都作为条块受力分析的荷载,从而可以全面地反映渗透力的荷载效应,因此,在考虑渗透力作用方面是精确的。
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由土体级配近似确定土-水特征曲线的一种方法
孔郁斐,宋二祥
. 2015 (9):  2487-2493.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.007
摘要 ( 2249 )   PDF(1036KB) ( 1996 )  
利用毛细管理论推导了特定粒径颗粒堆积物中毛细水的上升高度,据此建立了土体级配与非饱和土土-水特征曲线的联系,构造了一个近似确定土-水特征曲线的新的物理经验模型。对大部分土而言,模型中引入的修正参数 与吸力水头 在对数坐标下呈现明显的线性相关性,可以使用 进行拟合;利用非饱和土数据库UNSODA中406种土样的测量数据(包括干燥过程的土-水特征曲线和级配曲线)对拟合参数a、b进行了参数分析,统计了a、b的分布规律;计算显示,a、b与级配和孔隙比无关,可能受矿物组成影响。利用提出的模型进行预测时,可以用矿物组成类似的土样试验结果计算a、b值以确定修正参数 ,在资料缺乏时也可使用统计得到的a、b平均值。该模型为间接确定土-水特征曲线提供了思路。
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弹塑性地层水力压裂起裂模式及起裂压力研究
郭建春,何颂根,邓 燕
. 2015 (9):  2494-2500.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.008
摘要 ( 1300 )   PDF(505KB) ( 1766 )  
针对弹塑性储层,基于线弹性理论假设的传统起裂模型已不再适用,需要研究基于非线性本构方程的起裂模型。基于岩石非线性本构方程,运用塑性全量理论,建立了弹塑性地层井周应力场模型;结合“井壁”应力场模型和弹塑性岩石破坏准则,建立了弹塑性地层的起裂压力预测模型。结果表明:岩石产生塑性屈服,“井眼”应力集中效应会减弱,“周向张应力会减小”,甚至无法产生。屈服后的起裂压力比线弹性理论预测值大,起裂模式存在拉张和剪切两种方式,剪切起裂存在破坏角。屈服后,幂硬化指数小于等于0.5的岩石只可能产生剪切起裂;幂硬化指数大于0.5的岩石,屈服应力、幂硬化指数、内摩擦角和凝聚力越小,越容易产生剪切起裂,反之越容易产生拉张起裂。
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平面应变条件下土的强度准则分析及验证
张 玉 ,邵生俊 ,王丽琴 ,马 林,
. 2015 (9):  2501-2509.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.009
摘要 ( 1232 )   PDF(642KB) ( 1690 )  
应用Mohr-Coulomb、Lade-Duncan、广义Mises、Matsuoka-Nakai、AC-SMP强度准则,以及平面应变条件和相关联流动法则,建立了平面应变条件下土的强度准则。通过分析不同平面应变条件强度准则,确定最大、最小主应力比随土的内摩擦角的变化规律,分析了各强度准则的适用性。当内摩擦角小于30°时,各强度准则的差异性较小;当内摩擦角大于30°时,各强度准则的差异逐渐增大;内摩擦角较大时,广义Mises平面应变强度准则已不适用于描述土的破坏应力条件。同时,考虑黏聚力的作用,将无黏性土平面应变强度准则推广应用于黏性土,根据黄土的平面应变试验结果对各强度准则进行了初步验证,结果表明:Matsuoka-Nakai强度准则适用于描述砂土的强度,Lade-Duncan、AC-SMP强度准则可以很好地描述黄土的强度。
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桩基冻胀力的三维黏弹性问题研究
何 菲,王 旭,蒋代军,梁庆国,任明洋
. 2015 (9):  2510-2516.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.010
摘要 ( 1477 )   PDF(981KB) ( 1386 )  
以地基土冻胀变形理论为基础,从桩基冻胀力与桩侧土体冻胀位移的关系出发,引入经典黏弹性力学理论及Mindlin半空间作用集中力的弹性解,从理论上导出了桩基冻胀力三维黏弹性问题的积分方程表达式。运用单纯形法将室内实测蠕变数据反演得到三参量模型系数,并通过已有文献中现场实测数据拟合得到土体冻结深度、自由冻胀量,以及桩基冻拔位移随时间的函数,用于桩基冻胀力的理论计算。数值算例表明,按上述推导的桩基冻胀力三维黏弹性表达式计算的冻胀力沿深度分布规律与已有计算结果吻合较好。首次以理论的方法得到了桩基冻胀力的“时空分布”三维曲面,能较直观地反映冻胀力的分布规律。
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不同埋深隧道的地震响应振动台试验研究
高 峰 ,孙常新 ,谭绪凯 ,朱 艺 ,李 虎,
. 2015 (9):  2517-2522.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.011
摘要 ( 1400 )   PDF(1067KB) ( 1849 )  
针对不同埋深下隧道表现出不同震害的特点,对地震响应振动台模型试验进行研究。首先进行了试验方案设计及试验模型的相似比设计,然后对不同地震波类型、地震强度及不同埋深下的隧道依次进行了振动台模型试验。试验结果表明:地震作用下,隧道衬砌应力在隧道埋深较浅时最大,达到一定埋深(约40 m)时,隧道衬砌应力明显减小,之后,隧道衬砌应力随埋深的变化不明显;隧道衬砌应力随埋深的变化规律在不同的地震波类型、不同的地震加速度峰值下相似;不同深度土层的加速度放大系数随着埋深的减小逐渐增大。通过对试验后隧道周边土体观测可知,浅埋隧道周边土体的裂缝多于深埋隧道。试验验证了地震灾害调查结果,为隧道抗震设计提供依据。
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动载荷作用下构造煤体动力响应特性研究
李 峰,张亚光,刘建荣,刘丹龙
. 2015 (9):  2523-2531.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.012
摘要 ( 1105 )   PDF(494KB) ( 1642 )  
以掘进巷道前方分布的塑性煤体、弹性煤体、构造煤体与原始煤体的组合为研究对象,基于应力波的传播与作用规律,对动载荷作用下煤体中应力波的传播过程及其动态损伤机制进行研究,揭示了构造煤体的动力响应特性。研究结果表明:动载荷作用下,主要的拉应力产生区域集中分布在波阻抗发生变化的区域,最大拉应力分布在弹性煤体和塑性煤体的分界面及其附近区域;煤体中拉应力产生与卸载波的作用紧密相关,同时在地应力的综合作用下,煤体易发生拉剪破坏;动载荷作用过程中,构造煤体承载冲击的能力较弱;但正是由于构造煤体的存在,在卸载应力波作用过程中,煤体中会产生较强的拉应力,极易导致某些区域的煤体发生急剧损伤;加、卸载应力波在传播过程中会发生多次反射与透射并产生多束卸载波,在卸载波作用下,煤体周围易形成拉应力区,可导致煤与瓦斯突出过程中煤体破坏,呈现层裂现象。研究结论对于矿井煤岩动力灾害的防治具有重要意义。
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基于Otsu图像处理的岩石细观模型重构及数值试验
尹延春 ,赵同彬,谭云亮 ,于凤海 ,
. 2015 (9):  2532-2540.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.013
摘要 ( 1965 )   PDF(1286KB) ( 1525 )  
基于大津法(Otsu)多阈值分割方法,利用数字图像处理技术获取了花岗岩细观结构的表征图像,并结合颗粒流程序,重构了反映岩石非均质结构特征的细观模型。通过单轴压缩试验,分析了花岗岩的失稳破坏过程,并研究了细观结构强度对宏观强度及破坏形态的影响。研究发现:花岗岩试件失稳破坏过程中存在4种裂纹形式,加载初期首先产生界面裂纹,其次是云母裂纹,长石和石英在应力接近极限强度时才破坏;当增大胶结界面或矿物强度时,花岗岩的抗压强度随之增加,但增加梯度逐渐减小;胶结界面或3种矿物细观强度的增大会使该结构处裂纹数量减小,而增加其他结构处的裂纹分布;相对于中等强度的长石和高强度的石英,低强度的胶结界面和云母矿物对花岗岩宏观强度和破坏形态的影响较大,是关键细观结构。将Otsu图像处理技术与颗粒流程序相结合,建立反映岩石真实结构的细观模型,为研究岩石非均质性对宏观力学特性的影响提供了一种有效手段。
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单轴压缩下龙马溪组页岩各向异性特征研究
侯振坤 ,杨春和,郭印同 ,张保平 ,魏元龙 ,衡 帅 ,王 磊,
. 2015 (9):  2541-2550.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.014
摘要 ( 1465 )   PDF(986KB) ( 2281 )  
层状页岩的各向异性在页岩气开采中十分重要,以龙马溪层状页岩为研究对象,对不同层理方向取芯、平行于层理面取芯的页岩进行了电镜扫描和单轴压缩试验。结果表明:页岩的微观描述、单轴压缩参数各向异性明显;应力-应变曲线属于Ⅱ类曲线,且5个阶段不明显;破坏类型主要有3种:0°~15°时为竖向劈裂型张拉破坏,30°~60°时为沿层理弱面的剪切滑移破坏,75°~90°时为穿切层理面的剪切破坏,取芯角度不同,对应的曲线之间差异较大。与层理面成30°时单轴抗压强度最小,0°和90°附近相对较大;弹性模量和纵波波速相关性较好,都随着角度的增加而减小;平行于层理面取芯的样品其横观各向异性不明显,可近似看作横观各向同性体;微裂隙发育、独特的破坏类型是造成各向异性的主要原因。
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结构性对非饱和Q3黄土强度和屈服特性的影响
韦 锋 ,姚志华 ,陈正汉 ,苏立海 ,鲍亮亮 ,李加贵,
. 2015 (9):  2551-2559.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.015
摘要 ( 1621 )   PDF(739KB) ( 1526 )  
为研究结构性对黄土强度特性和屈服应力及屈服吸力的影响,以兰州非饱和原状Q3黄土及其重塑土为研究对象,利用非饱和土四联直剪仪和改进型非饱和土三轴仪进行了一系列的非饱和土直剪和各向等压加载以及三轴收缩试验。试验结果表明:原状黄土及其重塑土的黏聚力和内摩擦角均随吸力的增加呈线性增长趋势,吸力越大,抗剪强度越高;Q3原状黄土具有较高的结构性,其抵抗外力破坏的能力较高,而重塑土土粒之间结构比较松散,因此,原状土的抗剪强度要高于重塑土,尤其在低吸力和高含水率情况下;定义了黏聚力结构参数 和内摩擦角结构参数 ,得到了黏聚力耦合值 和内摩擦角耦合值 随吸力变化的拟合公式,为实际工程抗剪强度指标的选取提供另一种尝试;原状黄土的屈服应力和屈服吸力均大于重塑土,在p-s平面上原状黄土的弹性区要大于重塑土;两种土的屈服应力之差随着吸力的增大而线性增大,屈服吸力趋近于一常数,受净平均应力的影响较小;试样屈服前,原状黄土较强的结构性导致其变形要小于重塑土,试样屈服后,两者变形差别不大。试验结果为进一步建立结构性模型提供了试验基础,也为黄土地区工程建设提供了参数依据。
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基于小型平板载荷试验的粉质黏土变形演化状态特征分析
熊 勇,罗 强,张 良,蒋良潍,朱江江
. 2015 (9):  2560-2568.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.016
摘要 ( 1243 )   PDF(2009KB) ( 1376 )  
为掌握中低压缩性粉质黏土长期变形特征,开展了单元结构填土模型的小型平板载荷蠕变试验,测试了在最佳含水率下压实系数分别为0.90、0.95和1.00的3种填土模型在不同荷载水平作用时的竖向沉降时程曲线和回弹变形量;根据土力学流变原理中蠕变界限、长期强度和相对瞬时强度的基本概念,将土体在不同荷载水平下的变形演化状态划为快速稳定、缓慢稳定、缓慢破坏和快速破坏共4种类别;基于土体蠕变速率随时间呈现负幂函数形式的衰减规律,论证了收敛型衰减蠕变过程中塑性变形具有分形特性,建立了定量区分土体变形演化状态的“幂次判别准则”,据此通过小型平板载荷蠕变试验确定了相应的3个荷载阈值;结合模型填土回弹变形量随荷载水平呈近似线性增长的特征,推求了粉质黏土4类变形演化状态对应的3个回弹应变阈值,所得成果为控制和评价地基变形演化状态提供了理论和试验依据。
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南阳重塑中膨胀土脱湿全过程裂隙开裂特征及影响因素分析
许锡昌 ,周 伟 ,陈善雄,
. 2015 (9):  2569-2575.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.017
摘要 ( 1046 )   PDF(1053KB) ( 1461 )  
环境温度是影响膨胀土开裂的外部因素之一,初始含水率和干密度是影响膨胀土开裂的重要内部因素。为研究膨胀土的开裂特征及影响因素,对南阳重塑中膨胀土进行了多组脱湿全过程裂隙开裂试验。研究结果表明:脱湿开裂过程可分为3个阶段,脱湿收缩与裂隙酝酿阶段、裂隙产生并迅速扩展阶段和基本稳定阶段;采用试样收缩面积加裂隙总面积之和与试样初始面积的比值计算裂隙度,可描述脱湿收缩特性和开裂孕育过程,适用于描述小试样的脱湿开裂过程;环境温度对膨胀土脱湿过程有一定影响,当试样的脱湿温度较高时,其最终的裂隙度偏小;试样初始、含水率与收缩开裂裂隙度正相关,初始干密度与收缩开裂裂隙度负相关。
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基于岩石损伤本构的破碎比功评价模型研究与应用
蔡 灿,伍开松,袁晓红 ,吴霁薇 ,赵 攀,
. 2015 (9):  2576-2584.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.018
摘要 ( 1239 )   PDF(1028KB) ( 1897 )  
由于钻头上的牙齿在油气井中是连续破碎岩石的,而传统破碎比功仅能评价牙齿单次加载的破岩效率,不能评价和预测牙齿二次加载及连续加载的破岩效果。基于ANSYS自定义损伤本构的二次开发,建立了试验和仿真的二次破碎比功和总破碎比功模型。选用单齿单次压入破岩工况,结合试验和理论计算验证了损伤本构模型和数值仿真方法的正确性,最后利用二次开发的损伤本构模型对单齿一次、二次和连续总的破碎比功进行了分析。结果表明,基于损伤本构的破碎比功评价模型能够准确地预测二次破碎及连续破碎的效果,且随着载荷增加破碎比功缓慢下降,与单齿一次破碎比相比,在同一处的二次破碎及连续两次破碎的破碎比功将分别减小约80%和60%。
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冲击地压矿井的围岩与支护统一吸能防冲理论
王凯兴,潘一山
. 2015 (9):  2585-2590.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.019
摘要 ( 1288 )   PDF(3881KB) ( 1246 )  
针对冲击地压过程的能量传递与耗散,基于块系围岩与支护系统动力模型,研究冲击扰动在岩体中传播时,围岩与支护特性对能量传递与耗散的影响,通过岩体和支护中的阻尼吸能作用对支护端岩块的动能变化进行分析。经分析表明:支护端岩块的冲击能量是可控的,当增大围岩中局部岩块间的阻尼作用时,支护端岩块的动能明显下降,有效地吸收了冲击能量,同时局部岩块间的阻尼分散作用在相邻两个块体间的吸能效果相比于集中作用时更好;当增大支护中的阻尼作用时,相比于同样的围岩中阻尼变化,其吸收冲击能量的效果较弱。当围岩与支护中的阻尼共同作用进行吸能防冲时,应以岩体主动吸能为主,支护被动吸能为辅进行统一吸能防冲,由此提出围岩与支护统一吸能防冲理论,为吸收冲击能量防御冲击地压动力灾害提供思路。
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双向动荷载下黄土的动剪切模量特性研究
张希栋,骆亚生
. 2015 (9):  2591-2598.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.020
摘要 ( 1705 )   PDF(593KB) ( 1653 )  
利用SDT-20型动三轴仪探究了黄土在双向动荷载下的动剪切模量特性。试验结果表明:初始循环偏应力和径向动荷载幅值对黄土的动剪切模量-动剪应变曲线没有明显影响,其对黄土的动剪切模量-循环次数曲线却有明显影响,初始循环偏应力和径向动荷载幅值越大,相同循环次数下黄土的动剪切模量越小。动剪切应变相等时,黄土的动剪切模量随固结比的增大而增大。双向动荷载作用下黄土存在临界循环偏应力,其值为0 kPa。当循环偏应力小于临界值时,动剪切模量随动剪应变的增大而增大;当循环偏应力大于临界值时,动剪切模量随动剪应变的增大而减小。利用拐点动剪切模量折减的方式,并同时结合修正Hardin-Drnevich模型,实现了对黄土在双向动荷载下动剪切模量-动剪应变关系的描述。经验证,模型的适用性较好。
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原位非饱和黄土渗透系数研究
文 杰 ,韩金良 ,姚磊华 ,李论基,
. 2015 (9):  2599-2606.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.021
摘要 ( 6440 )   PDF(624KB) ( 1612 )  
非饱和渗透系数为非饱和黄土分析中的关键参数,是基质吸力或体积含水率的函数,具体为何种函数关系尚难有定论,且非饱和渗透系数测定较为困难,运用土-水特征曲线间接推导具有较大随机性,稳态法及室内瞬态剖面法需考虑土体扰动影响。为此用原位瞬态剖面法处理黄土地区降雨入渗监测数据,得到黄土的非饱和渗透系数与体积含水率之间的关系,同时引入了田间测定非饱和渗透系数的 法,二者计算结果具有较高的吻合度,证明了 法的适用性。此外,基于不同时间体积含水率对深度的变化,提出用对数曲线拟合体积含水率与深度的关系,并应用到瞬态剖面法数据处理中,用此关系对 法的一个基本假定进行了修正,得到了更接近实际的结果。
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酸碱溶液环境中软岩的崩解试验及能量耗散特征研究
黄 明,詹金武
. 2015 (9):  2607-2612.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.022
摘要 ( 1047 )   PDF(929KB) ( 1507 )  
基于不同pH值溶液中泥质页岩的循环崩解试验,得到了不同粒径范围颗粒百分含量随崩解次数的变化关系。结果表明,pH值较小时小粒径的颗粒百分含量普遍较大,且随着崩解次数的增加而增大,最终趋于稳定。基于能量耗散原理,建立了岩石单次崩解后新增表面能及循环崩解累积新增表面能的计算公式,重点论述了pH值变化对泥质页岩崩解过程新增表面能的影响规律,结果表明:随着崩解循环次数的增加,岩石表面能单次增量越小,酸碱度变化对泥质页岩崩解表面能单次增量的影响较大;pH值越小,岩石循环崩解累积表面能增量越大,且趋于稳定所需的循环次数越少,说明酸性溶液有助于加速泥质页岩的崩解,碱性溶液对泥质页岩的崩解影响较小。最后,建立了泥质页岩崩解过程中能量耗散量预测的对数函数表征公式,分析认为,模型参数随pH值的增大基本呈相似的递减规律。
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基于非线性统一强度理论下的边坡稳定性极限平衡分析
邓东平,李 亮
. 2015 (9):  2613-2623.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.023
摘要 ( 1774 )   PDF(539KB) ( 1605 )  
在边坡稳定性分析中,常采用的强度准则一般较少考虑中主应力对边坡破坏效应的影响,然而岩体的实际应力状况表明中主应力存在,且中主应力对边坡岩体的强度潜能发挥起着重要作用。基于考虑中主应力的统一强度理论下的Hoek-Brown(简称H-B)准则,通过对滑动面上的应力进行假设,并采用泰勒级数简化统一强度理论下的H-B准则表达式,然后根据滑动体满足所有静力平衡条件求解滑动面上的应力,进而得到边坡的安全系数。当中主应力影响系数 时(即为基本H-B强度准则),与等效的线性Mohr-Coulomb(简称M-C)强度准则下的瑞典法1、简化Bishop法、Spencer法和Morgenstern-Price(简称M-P)法以及基于统一强度理论下的瑞典法2进行算例对比分析,验证了方法的可行性。同时,以边坡的坡高H、坡角 和b为变量进行参数分析,研究表明:b增大(即中主应力对边坡的破坏效应影响越大)时,计算所得的安全系数增大,由此表明基本H-B强度准则下分析所得的边坡稳定性偏于安全。另外,由于提出的方法能够满足滑动体的所有静力平衡条件,且对未考虑条间作用力影响所得滑动面上的初始正应力进行了修正,故此方法较瑞典法2所得结果要大且更为严格。
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水泥石膏胶结相似材料在固-流耦合试验中的适用性
史小萌,刘保国,亓 轶
. 2015 (9):  2624-2630.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.024
摘要 ( 1137 )   PDF(630KB) ( 1915 )  
通过不同配比下相似材料试件的水理性质正交试验,分析了以水泥和石膏作为胶结剂,石英砂作为骨料的相似材料吸水率、软化系数和渗透系数随砂胶比(骨料与胶结材料质量比)、水膏比(水泥占胶结材料百分比)、石英砂粒径的变化规律。通过对比分析,证明此种相似材料在一定配比情况下遇水不会发生崩解,而是产生类似岩石的软化现象,适用于原型岩体为孔隙较发育的石灰岩和砂岩,并且不以吸水特性为研究对象的相似材料固-流耦合模型试验研究。通过对样本数据进行多元回归分析,得到了吸水率、软化系数和渗透系数与砂胶比、水膏比和石英砂粒径之间的经验方程。通过神华新街台格庙矿区白垩系志丹群巨厚层砂岩含水层固-流耦合相似材料模型试验,证明水泥石膏胶结相似材料可以应用于固-流耦合试验中,并且经验方程可用于对相似材料的水理性质进行验算。
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岩土工程研究
岩浆岩床下伏短壁综放面集中静载荷型冲击启动原理
潘俊锋,秦子晗,冯美华,刘少虹
. 2015 (9):  2631-2638.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.025
摘要 ( 1033 )   PDF(7549KB) ( 793 )  
为了探索没有动载荷源的冲击地压发生原理,以平庄某矿为例,采用数值分析、理论分析结合现场实测的方法,研究了巨厚岩浆岩床下伏短壁综放面回采前冲击启动原理。结果表明,巨厚岩浆岩床下伏短壁综放面开始推进前、后,下巷冲击启动都不需要动载荷源,难垮岩浆岩顶板的悬臂为冲击启动提供了足够的集中静载荷;短壁工作面开采使得下巷处于高位高应力区中,加剧了下巷冲击危险性;倾斜煤层巷道冲击时,围岩主应力方向大致与煤层倾向正交,使围岩冲击、鼓出非对称局部化,并且大致位于煤层倾向面的法线方向,这一认识为倾斜煤层冲击地压巷道支护与卸压实行非对称性提供新论点。
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坡顶荷载作用下岩质边坡倾倒破坏分析
郑 允 ,陈从新 ,刘婷婷 ,刘秀敏 ,宋娅芬 ,周意超,
. 2015 (9):  2639-2647.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.026
摘要 ( 1203 )   PDF(1405KB) ( 1794 )  
坡顶荷载是公路边坡、铁路边坡以及矿山边坡等稳定性分析中不可忽略的因素,倾倒破坏是陡倾层状岩体边坡一类主要的变形破坏形式,研究坡顶荷载作用下岩质边坡块体倾倒破坏具有重要的工程指导意义。在Goodman和Bray块体倾倒破坏极限平衡逐步分析方法的基础上,基于传递系数法,通过建立坡顶荷载作用下岩质边坡倾倒破坏地质力学模型,提出了考虑坡顶荷载作用的边坡倾倒破坏的解析分析方法,推导出了坡顶荷载作用下反倾边坡坡脚剩余下滑力和维持边坡稳定所需要的支护力的计算公式,为该类边坡的设计和支护提供了理论依据。通过算例分析,探讨了不同岩块厚度和切坡角度下坡顶荷载对剩余下滑力和滑动比例系数的影响。结果表明:对于一个给定的边坡,岩块厚度存在一个临界值,当岩块厚度小于该临界值时,坡顶荷载对剩余下滑力的影响程度要明显大于岩块厚度大于该临界值的情况;切坡角度越大,坡顶荷载对边坡稳定性的影响越显著;随着坡顶荷载的增加,滑动比例系数逐渐增大。对比分析理论解与UDEC计算的数值解,表明两种方法计算结果是一致的,相互得到了验证。
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地下水封洞库水幕孔注水试验及岩体等效渗透参数分析
张奇华 ,李玉婕 ,袁 东 ,赵 晓 ,张文辉,
. 2015 (9):  2648-2658.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.027
摘要 ( 1594 )   PDF(1508KB) ( 1825 )  
地下水封洞库渗流场分析和渗水量预测是水幕系统水封效果评价的核心内容,目前多采用连续等效模型进行这类大范围的渗流场分析,分析结果是否可靠的关键在于能否合理、可靠地获取裂隙岩体的等效渗透参数。施工期进行了大量的与水幕孔有关的现场水力学试验,可以用于分析和确定岩体等效渗透参数,但试验的理论背景、试验过程的合理性和数据分析方法还有待深入研究。首先简要介绍了黄岛石油储备洞库工程的4种水幕孔现场水力学试验的试验过程和特点;然后,采用三维渗流数值分析方法,研究了施工期因水幕廊道排水作用对水幕孔围岩渗流场的影响。基于施工期水幕孔注水试验,在达西流假定下,建立了围岩等效渗透系数与水幕孔注水量的经验关系,由此,可以根据水幕孔注水量反算出围岩等效渗透系数。采用裂隙-孔隙渗流分析模型,对比解释了裂隙不同发育特征对水幕孔注水量及岩体宏观渗透参数的影响。最后,对实测试验资料进行了分析,获得了水幕系统围岩等效渗透系数分区图。研究结果对水幕孔有关的渗透性试验的理论分析、裂隙岩体渗透参数取值研究等具有参考价值。
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风力机扩展基础基底压力测试与平面度分析
邓宗伟 ,彭文春 ,高乾丰 ,董 辉 ,朱志祥,
. 2015 (9):  2659-2664.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.028
摘要 ( 1014 )   PDF(979KB) ( 1635 )  
深入研究风力机扩展基础基底压力的变化和分布规律,对完善大尺寸、大偏心浅基础的设计理论和确保我国内陆山区风力机安全稳定地运营都有着重要意义。以内陆残坡积土地基上风力机扩展基础基底压力的现场测试结果为基础,分析了基底压力随时间的长、短期变化特性及分布规律。针对测试结果提出了实测基底压力平面度的概念,并基于平面度对基底压力的规范公式进行了修正。分析表明,基底压力的大小及分布情况与风速和运行工况有密切关系,其分布可能为近似梯形或抛物线形;风轮旋转、机舱振动及风的随机性都会引起基底压力的动态变化,设计计算时不能完全忽略;实测基底压力的分布形态与理想平面分布存在差距,用现行规范对风机基底压力的最大值和最小值进行计算时,建议分别乘以1.2和0.8的修正系数。
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沿空留巷不均衡承载特征探讨与应用分析
张自政 ,柏建彪 ,陈 勇 ,李 萌 ,
. 2015 (9):  2665-2673.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.029
摘要 ( 1043 )   PDF(1447KB) ( 1549 )  
考虑到沿空留巷围岩应力环境和结构特点,阐述了沿空留巷不均衡承载特征,将沿空留巷基本顶简化为巷旁支护体及实煤体帮共同承载的力学模型,定义实煤体帮承载与巷旁支护体承载比值为沿空留巷不均衡承载系数,得到了不均衡承载系数的计算公式,并分析了不均衡承载系数的影响因素及其变化规律。研究结果表明:实煤体弹性模量和直接顶损伤变量与不均衡承载系数呈正相关;巷旁支护体弹性模量、直接顶弹性模量、巷道宽度、巷旁支护体宽度和实煤体帮支护强度与不均衡承载系数呈负相关。在此基础上,依据沿空留巷不均衡承载系数的变化规律,设计了柳家庄煤矿4211回风平巷沿空留巷围岩控制方案,并通过数值计算和现场矿压监测的方法,验证了高水材料巷旁充填沿空留巷围岩不均衡承载特征。研究成果已成功应用于大采高沿空留巷。
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混沌序列WA-ELM耦合模型在滑坡位移预测中的应用
周 超 , 殷坤龙 , 黄发明,
. 2015 (9):  2674-2680.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.030
摘要 ( 1175 )   PDF(605KB) ( 1440 )  
针对滑坡位移序列的混沌特性和传统时间序列预测模型的不足,提出了一种基于混沌时间序列的小波分解-极限学习机(WA-ELM)滑坡位移预测模型。该模型以滑坡位移序列混沌特性分析为基础,应用小波分析将位移序列分解为具有不同频率特征的分量,对各特征分量分别进行相空间重构并应用极限学习机进行预测,最后将各特征分量预测值叠加,得到原始位移序列的预测值。以三峡库区八字门滑坡为例,并与小波分析-支持向量机(WA-SVM)以及单独ELM模型进行对比研究。结果表明,基于混沌时间序列的WA-ELM模型预测精度较高且具有较好的通用性与稳定性,是一种有效的滑坡位移预测方法。
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基坑开挖引起既有桩基侧摩阻力中性点位置分析
苟尧泊,俞 峰,杨 予
. 2015 (9):  2681-2687.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.031
摘要 ( 1404 )   PDF(4086KB) ( 1552 )  
基坑开挖引起的坑底土卸荷回弹会使既有桩基产生受拉的不利影响,而桩身拉力在中性点位置达到最大值。利用简化的附加侧摩阻力分布模型,对中性点的变化规律进行了理论分析,再结合相关的研究数据,通过汇总分析,得出了中性点深度随桩长、开挖深度、桩侧土体性质等因素的变化规律。分析显示,中性点深度与桩长的比值、开挖深度与桩长的比值近似满足线性正比关系,桩侧土体重度、内摩擦角的增加会引起中性点位置的下移,未设置围护结构、桩端扩底等条件也会引起中性点位置的下移。在此基础上,提出了预测中性点位置的计算模型,预测结果与数值分析结果较为吻合。
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数值分析
预应力锚杆内锚固段长度效应研究
周 辉 ,徐荣超,张传庆 ,卢景景 ,孟凡震 ,沈 峥,
. 2015 (9):  2688-2694.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.032
摘要 ( 1573 )   PDF(1456KB) ( 1739 )  
为研究预应力锚杆内锚固段长度对杆体轴力及围岩支护效果的影响,将锚杆内锚固段长度与杆体总长度之比定义为内锚固段长度系数,根据锚固界面剪应力计算公式,推导锚杆轴力与杆体伸长量的关系式。在分析内锚固段长度系数对杆体轴力影响规律的基础上认为,在锚杆杆体总长度一定的情况下,减小内锚固段长度,可有效控制杆体轴力的增大。基于预应力锚杆加固围岩的组合拱理论,利用FLAC3D数值模拟技术,分析内锚固段长度对锚杆的预应力场及围岩支护效果的影响,结果表明:内锚固段长度的降低,有利于扩大锚杆的预应力场影响范围、提高围岩有效承载圈厚度、减少围岩塑性区深度和变形量。最后,讨论了通过改变锚固长度协调支护刚度的工程意义。
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基于颗粒流程序的广义Kelvin模型及其应用
金爱兵 ,王 凯 ,张秀凤 ,孟新秋 ,杨振伟,
. 2015 (9):  2695-2701.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.033
摘要 ( 1306 )   PDF(1274KB) ( 2200 )  
研究具有流变特性的由一个Maxwell体和任意个Kelvin体串联组成的广义Kelvin模型,并对其本构关系进行推导。在Microsoft Visual Studio平台上采用C++语言编译模型的头文件和源文件,开发出广义Kelvin模型的动态链接库(DLL)文件,在二维颗粒流程序(PFC2D)中对DLL文件进行加载调用,实现对广义Kelvin模型的开发。对含不同数量Kelvin体的广义Kelvin模型进行应力松弛模拟试验,得到接触力随时间的变化关系并与理论解对比,验证了开发模型的准确性。在此基础上,以某露天煤矿的含粉质黏土边坡为工程实例,利用开发的广义Kelvin模型对其失稳过程进行模拟,所得结果与边坡现场特殊的帽檐形破坏模式相符,而与采用普通线弹性模型模拟得到的边坡失稳形态为“圆弧滑动”不一致,说明该模型可用于研究此类含粉质黏土边坡失稳的破坏机制,并在此基础上,提出了对该类含具有流变特性的粉质黏土边坡的处治建议,研究结论可为今后类似研究提供有益的参考。
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基于精细时程积分的饱和两相介质波动问题时域解法
段雪铭,李 亮,杜修力,宋 佳
. 2015 (9):  2702-2707.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.034
摘要 ( 1054 )   PDF(576KB) ( 1417 )  
针对 形式的饱和两相介质的波动方程,采用精细时程积分方法计算固相位移u,采用向后差分算法求解流体压力p,建立了基于精细时程积分技术的饱和两相介质波动问题的时域求解方法。针对标准算例,将该方法的计算结果与可视为标准结果的Zienkiewicz隐式算法的计算结果进行比较分析,二者符合较好,表明了该方法具有良好的计算精度。同时,该方法的计算过程为交替迭代求解,避免了在每个时间分析步上求解耦联方程组,因而具有较高的计算效率。该方法具有时域显式计算方法的基本特点,是进行饱和两相介质动力问题计算与分析的一种有效方法。
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基于颗粒流程序的黏弹塑性本构模型开发与应用
杨振伟 ,金爱兵 ,王 凯 ,孟新秋 ,高玉娟,
. 2015 (9):  2708-2715.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.035
摘要 ( 1342 )   PDF(1419KB) ( 1942 )  
在深入研究西原体模型黏弹塑性特征的基础上,推导出不同塑性条件下的流变特性方程,并将其推广到离散单元法中,研究了颗粒间力与位移关系的数值积分方案,总结出颗粒流程序中接触本构模型开发方法,并基于二维颗粒流程序 (PFC2D)开发出具有黏弹塑性特征的西原体接触本构模型。通过两个互相接触的固定球体之间的应力松弛试验,分3种情况验证了模型编制的准确性。利用取自张家洼铁矿巷道内的岩石试样,通过单轴和三轴压缩试验获取计算参数,并进行了单轴压缩蠕变试验的模拟,通过与室内蠕变试验结果的对比,验证了PFC2D中自定义西原体模型用于岩石流变特性研究的可行性。利用西原体模型与线弹性模型对D型深埋巷道进行分析计算和破坏模式研究,结果显示,西原体模型预测结果与Hoek-Brown准则理论结果更为接近。在围岩蠕变作用下,巷道两帮变形量大于顶板和底板,破坏程度更为严重,计算结果与现场监测数据基本吻合。根据巷道长期稳定性的要求,提出着重支护两帮的治理建议。
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盖岩CO2突破压测试方法综述
高 帅,魏 宁,李小春
. 2015 (9):  2716-2727.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.036
摘要 ( 1434 )   PDF(1146KB) ( 1803 )  
CO2地质封存是当前温室气体减排的关键技术之一,而CO2突破压是CO2地质封存中盖层密封性评价的重要指标之一,它主要通过室内试验获取。目前,室内测试常用的方法包括间接法和直接法,间接法主要采用压汞法,直接法主要采用连续法、分步法、驱替法和脉冲法。在调研国内外CO2突破压室内试验研究工作的基础上,介绍了几种方法的测试原理与流程、误差来源分析以及适用范围:压汞法测试简单快速,但表面张力与接触角的转化、测试过程中孔隙结构破坏等问题导致准确度较低;分步法基于突破压定义而提出,测试准确度较高,但测试时间较长,低渗盖层岩石通常需要长达数月时间;连续法测试结果较为准确,但忽略了流体的流动黏滞阻力,且流量变化滞后于压力变化,故测试结果较易被高估;国内油气行业主要采用驱替法测试盖层突破压,测试过程快速,但结果的转化与校正比较繁琐;脉冲法以分步法为基础作了改进,兼顾了准确性和效率性,但存在数据解释的问题,特别是脉冲法获得的残余压差Psnapoff?和突破压真实值Pbreakthrough之间的差距。分析、对比了几种测试方法的原理、流程和误差来源,推荐了各个方法的适用范围,并提出了突破压测试技术的研究需求。
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三向压力盒的嵌入效应及其应力测量特性模拟
朱元广 ,刘泉声 ,蒋景东 ,薛俊华,
. 2015 (9):  2728-2736.  DOI: 10.16285/j.rsm.2015.09.037
摘要 ( 1560 )   PDF(1658KB) ( 1483 )  
三向压力盒的成功研制为深部软岩巷道围岩的地应力测量提供了一种新的方法。然而,三向压力盒的使用会与土压力盒的使用产生类似的问题,即压力盒埋设必然会改变介质的初始应力场,引起应力集中和应力重分布现象,导致压力盒实测结果与介质初始应力场关系的重大不确定性。为了解三向压力盒嵌入对介质初始应力场的扰动规律及其自身的应力感知特性,采用数值软件模拟三向压力盒嵌入介质后的应力场分布。考虑不同应力状态和弹性模量比(三向压力盒和介质)条件下介质主应力场的重分布特征以及三向压力盒的各部件的受力特性,揭示初始应力状态和弹性模量比对介质主应力场和三向压力盒受力特性的影响规律。在此基础上,根据三向压力盒承载面的实测应力随介质的初始应力状态和弹性模量比的变化规律,建立三向压力盒实测应力与介质初始应力状态以及弹性模量比的数学关系。良好的拟合结果表明,提出的数学表达式能够反映三向压力盒实测应力与介质初始应力状态的关系。
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