›› 2010, Vol. 31 ›› Issue (5): 1475-1480.

• 基础理论与实验研究 • 上一篇    下一篇

常规次固结沉降计算方法的改进研究

冯志刚1,朱俊高2,冯豪杰1   

  1. 1.广西电力工业勘察设计研究院,南宁530023;2.河海大学 岩土工程科学研究所,南京 210098
  • 收稿日期:2008-10-22 出版日期:2010-05-10 发布日期:2010-05-24
  • 作者简介:冯志刚,男,1979年生,博士,主要从事软土特性及地基处理等方面的研究。

Study of improvement of secondary consolidation settlement calculation method

FENG Zhi-gang1, ZHU Jun-gao2, FENG Hao-jie1   

  1. 1. Guangxi Electric Power Industry Investigation Design and Research Institute, Nanning 530023, China; 2. Geotechnical Research Institute, Hohai University, Nanjing 210098, China
  • Received:2008-10-22 Online:2010-05-10 Published:2010-05-24

摘要:

软土具有高含水率、大孔隙比等特点,在荷载作用下超静孔隙水压力消散后会产生次固结变形。实际工程中很多工程问题是由土体的次固结引起,因此对其沉降进行计算和预测很有必要。针对常规次固结沉降计算方法的不足,进行了改进,使随时间的发展,次固结沉降趋于一个定值而不是无限增长。对Yin & Graham一维弹黏塑性模型进行了简要介绍,并进行了改进,结合改进模型提出一种次固结沉降起讫时间的确定方法。与常规计算公式相比,改进公式可行,且更加合理,可用于实际工程地基次固结沉降的计算。

关键词: 次固结沉降, 计算方法, 弹黏塑性模型, 改进研究

Abstract:

Soft clay has characteristics such as high moisture content and large void ratio. After excess pore water stress dissipation under loading, secondary consolidation settlement is produced. A lot of geotechnical engineering problems are caused by it and it is necessary to calculate and predict the settlement. The general secondary consolidation settlement calculation method has a shortage that when load duration is infinite, settlement infinite. An improved formula is presented aiming at the shortcoming. Brief review is given on Yin & Graham 1-D elastic viscoplastic model and improvement is given on it. A method to determine starting and finishing time of secondary consolidation settlement of soft foundation is put forward combined with the improved elastic viscoplastic model. The improved formula is feasible and more reasonable and can be used to calculate secondary consolidation settlement of foundation in actual engineering

Key words: secondary consolidation settlement, calculation method, elastic viscoplastic model, improvement

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[1] 邓涛, 林聪煜, 柳志鹏, 黄明, 陈文菁, . 大位移条件下水平受荷单桩的简明弹塑性计算方法[J]. 岩土力学, 2020, 41(1): 95-102.
[2] 章定文, 刘志祥, 沈国根, 鄂俊宇, . 超大直径浅埋盾构隧道土压力实测分析 及其计算方法适用性评价[J]. 岩土力学, 2019, 40(S1): 91-98.
[3] 王钦科, 马建林, 陈文龙, 杨彦鑫, 胡中波, . 上覆土嵌岩扩底桩抗拔承载特性离心 模型试验及计算方法研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(9): 3405-3415.
[4] 李瑞山, 袁晓铭. 成层场地基本周期简化计算方法研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(8): 3227-3235.
[5] 马文冠, 刘 润, 练继建, 郭绍曾. 粉土中筒型基础贯入阻力的研究[J]. 岩土力学, 2019, 40(4): 1307-1312.
[6] 金亚兵. 地连墙槽壁加固深度和宽度计算方法研究[J]. , 2017, 38(S2): 273-278.
[7] 金亚兵. 地连墙槽壁加固稳定性计算方法研究[J]. , 2017, 38(S1): 305-312.
[8] 张永杰,夏旖琪,冯夏庭,王桂尧,. 陡坡段双桩-柱基础简化计算方法及影响因素分析[J]. , 2017, 38(6): 1705-1715.
[9] 周云涛 . 三峡库区危岩稳定性断裂力学计算方法[J]. , 2016, 37(S1): 495-499.
[10] 柯文汇,陈 健,盛 谦,栗晓龙,黄珏皓,. 一个描述软黏土时效特性的一维弹黏塑性模型[J]. , 2016, 37(8): 2198-2205.
[11] 张 昭,刘奉银,齐吉琳,柴军瑞,. 粗颗粒间液桥毛细力演化规律的动态计算方法[J]. , 2016, 37(8): 2263-2270.
[12] 汤永净 ,赵锡宏,. 软土地基超高层建筑补偿桩筏基础案例再分析[J]. , 2016, 37(11): 3253-3262.
[13] 金晓飞 ,梁书亭 ,朱筱俊 ,张玉良,. 软土地区深基坑连续墙最大变形简易计算方法[J]. , 2015, 36(S2): 583-587.
[14] 白 皓 ,王武斌 ,廖知勇 ,刘 宝 ,苏 谦,. 软岩陡坡椅式桩支挡结构受力变形模型试验研究[J]. , 2015, 36(S2): 221-228.
[15] 项国圣,姜 昊,徐永福. 压实膨润土膨胀变形的分形计算方法[J]. , 2015, 36(4): 1009-1014.
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[1] 王 刚,李术才,王明斌. 渗透压力作用下加锚裂隙岩体围岩稳定性研究[J]. , 2009, 30(9): 2843 -2849 .
[2] 刘玉成,曹树刚,刘延保. 可描述地表沉陷动态过程的时间函数模型探讨[J]. , 2010, 31(3): 925 -931 .
[3] 刘恩龙. 岩土破损力学:结构块破损机制与二元介质模型[J]. , 2010, 31(S1): 13 -22 .
[4] 介玉新,杨光华. 基于广义位势理论的弹塑性模型的修正方法[J]. , 2010, 31(S2): 38 -42 .
[5] 杨建民,郑 刚. 基坑降水中渗流破坏归类及抗突涌验算公式评价[J]. , 2009, 30(1): 261 -264 .
[6] 周 华,王国进,傅少君,邹丽春,陈胜宏. 小湾拱坝坝基开挖卸荷松弛效应的有限元分析[J]. , 2009, 30(4): 1175 -1180 .
[7] 叶 飞,朱合华,何 川. 盾构隧道壁后注浆扩散模式及对管片的压力分析[J]. , 2009, 30(5): 1307 -1312 .
[8] 陈 林,张永兴,冉可新. 考虑剪应力作用的挡土墙主动土压力计算[J]. , 2009, 30(S2): 219 -223 .
[9] 罗 强 ,王忠涛 ,栾茂田 ,杨蕴明 ,陈培震. 非共轴本构模型在地基承载力数值计算中若干影响因素的探讨[J]. , 2011, 32(S1): 732 -0737 .
[10] 石 崇 ,徐卫亚 ,张 玉 ,李德亮 ,刘 和. 基于元胞自动机模型的堆积体动力学参数研究[J]. , 2011, 32(6): 1795 -1800 .